第一部分：概述
一、#1机组大修概况
本次#1机组大修从2001年9月9日开始至2001年11月26日正式并网发电，历时79天。第67天大修后第一次点火，第68天汽轮机冲车至3000rpm，电气开始做试验，后因热工中压胀差传感器等题目打闸灭火。处理好中压胀差、锅炉泄漏等题目后，于11月26日启动正式并网发电。
本次大修以汽轮机本体大修、热控DCS改造、锅炉受热面整治及酸洗为主线。共完成检验项目2196项，其中标准项目1582项，非标项目155项，技术监视项目309项，安反措项目62项，节能项目28项，发现并处理设备缺陷隐患293条，为#2机组稳定运行奠定了坚实的基础。
二、主设备型号及主要参数
#2机组于1993年10月10日投产发电，锅炉系斯洛伐克托尔马其锅炉厂出品、汽轮发电机系捷克斯柯达皮尔森汽轮机厂出品。
汽轮机主要参数：
型号：K500-16.18;
型式:亚临界一级中间再热、单轴、四缸、四排汽、双背压、冲动凝汽式汽轮机
额定功率：500MW
最大出力：525MW
汽轮机最大进汽量：1650T/H
额定主汽压力：16.18MPa
主汽温度：535℃
高压缸排汽温度、压力：380℃、3.6-4MPa
再热汽温度、压力：535℃、3.6MPa
中压缸排汽温度、压力：280-300℃、0.55MPa
低压缸排汽温度压力（#1/#2）：30-40℃、7.72/6.07KPa
汽轮机转速：3000rpm
2、锅炉主要参数
型号：1650-17.46-540/540
型式：亚临界低倍率强制循环固态排渣塔式锅炉
额定蒸发量：1650T/H
过热蒸汽温度/压力：540℃/17.46MPa
再热蒸汽进/出口压力：4.211/4.003MPa
再热蒸汽进/出口温度：333/540℃
再热蒸汽量:1480T/H
给水温度:255℃
排烟温度:142℃
锅炉效率:90.5%
循环倍率:1.25-1.4
3、发电机主要参数
型号：2H670960/2VH
额定视在功率588MVA
额定有功功率500MW
功率因数0.85
额定频率50Hz
额定电压20KV
额定电流17KA
额定转速3000rpm
尽缘等级F
定子绕组接线方式YY
冷却方式水氢氢
4、主变主要参数
型号：TEQ-205A44D9K-99
制造厂家:奥地利ELIN公司
Ue=550/3-2*2.5%KV/20KV
Ie=66.1-678.5-696A/10500A
Fe=50HZ
UK=13.4%
冷却方式ODAF(强油风冷)
空载损耗96KW
负载损耗412KW
5、电除尘主要参数
型号EKG2-70-15-8-4-250-6-2
进口含灰量（烟气）30g/m3
除尘效率99．9%
阳极振打4×0.045KW:380V
阴极振打32×0.045KW:380V
灰斗加热(三四电场)8×14×0.3KW:220V
尽缘子加热32×1KW:380V
输进380V442A50Hz
输出50KVVmax=88KV2000mA
工作电压44-54KV
控制电压220V
第二部分：大修前状况分析
一、上次大修结束至本次大修之间的状态分析
（一）可靠性主要指标分析
电厂#1机组1992年10月9日首次并网,1993年10月10日正式投产,其间在1995年5月31日00:00开始进行了首次大修,历时1737小时.于1995年8月11日9:10顺利结束,于1999年7月19日0:00至1999年9月27日15:00进行了第二次大修,历时1695小时。从1999年9月27日15:00第二次大修并网开始统计到2003年8月1日0：00为止,主要可靠性指标如下:
运行小时:SH=29989.36小时
备用小时:RH=1348.7小时
可用小时:AH=31338.06小时
非停次数:UOT=13次
非停小时:UOH=812.1小时
强停次数:FOT=8次
强停小时:FOH=491.69小时
等效可用系数:EAF=87.54%
等效强迫停运率:EROR=1.61%
起停次数:37/37次
期间共进行了一次小修一次中修,时间为:
2000.11.29.19:00-2000.12.11.18:15历时287.25小时
2002.05.08.09:17-2002.06.07.02:50历时713.55小时
在此期间共发生非计划停用13次,其中强迫停用8次,分别为:
年度序号事件开始时间事件终止时间时间事件原因
一九九九111．2708：0012.0312：41148.6821空预卡
212.0413:5212.0919:34125.7021空预卡
二○○○105.0802:4005.0905:5127.18电气往热工”并网”信息消失
211.2110:0711.2419:3081.3821空预传动装置故障
312.1308:2512.1509:2549.0021空预传动装置故障
二○○一105.2106:2105.2109:255.55380V炉房保安负荷盘FX低电压故障误动“失电”
二○○二112.1509:0012.1706:1745.28软电缆短路
二○○一101．0419：1001．0504：058．92给水泵差压小掉
（二）、#2机组大修前设备状况分析
汽机分析：
2、1主机状况分析：
2．1.1#2汽轮机自1999年9月大修后，运行至今，从运行的情况看，主机高、中、低+低汽缸目前运行状况固然良好，通流部分结垢，级内效率下降，低压缸端部轴封漏汽，前、中轴承箱下沉，#4瓦轴承温度偏高，#8轴承振动在0.05mm左右，振动偏大，因而高、中压内缸螺栓若比照99年7月大修时中压内缸螺栓有8条断裂的情况看，损坏可能性不能排除，为此本次大修中必须对其螺栓进行严格的检验，确以为万无一失后方可继续使用，否则更换。
调速系统由于种种原因致使：（1）偶有有甩负荷现象，其中的主要原因是高压调汽门门杆锁母有磨损和脱扣现象造成的，高中压调汽门由于长期运行、汽流冲洗等原因使门芯与门座的密封性能下降，打闸停机阀门严密性差，转子惰走时间长。因此有必要对各部件进行检查更换。（2）#3高调门行程不足（36mm）。（3）、高压旁路站经长期运行后，门体密封面严重漏汽，致使高旁站后温度高，机组在正常运行过程中旁路站疏水门处于常开状态，使机扩运行环境恶化。（4）、高压主汽门由于在运行中处于长期开启状态，定期活动周期长，运行中时有犯卡现象，且严密性下降。#4高压调汽门伺服机活塞与缸筒偏磨，将缸筒拉下深槽，运行中从拉伤部位呲油。因此大修中将对各门伺服机进行检查。
2．2主要辅机：
2．2．1#2机组高加于1993年8月投进运行后，频繁泄漏，高加投进率一直处于较低水平。经过多年的不懈努力，通过改进检验工艺，改善高加的运行状况，使高加的运行可靠性得到很大的进步。但是因高加本身在设计、制造上存在一定的缺陷，高加的泄漏并没有得到彻底解决。且随着高加堵管率的逐年上升，高加的加热效率大大降低，Ⅰ组#3高加累计堵管率已达13%，超过高加报废标准，介于Ⅱ组#3高加更换后的运行稳定性，因此从机组的经济性角度出发，更换Ⅰ组#3高加势在必行，以便进一步进步高加的长周期运行水平及机组的热效率。
2．2．2高旁站后温度高现象自投产以来，一直未能彻底解决，由于设计方面的原因在无法改变结构形式的条件下，只能进行一些弥补措施
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